一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器,涉及光电子器件、微波光子学、全光数据处理领域,连续波激光器(1)首先接偏振控制器(2),随后偏振控制器(2)接双平行马赫曾德尔调制器(3),正弦波本地振荡器(4)接90度电桥(5),90度电桥(5)接双平行马赫曾德调制器(3)的驱动端口使其工作于推挽模式,偏置电压源(6)接双平行马赫曾德调制器(3),为其提供偏置电压,双平行马赫曾德调制器(3)随后接掺铒光纤放大器(7)和带通滤波器(8),对信号进行放大和滤波,带通滤波器(8)的接环形器(9),环形器(9)的另一输入端口接啁啾布拉格光纤光栅(10),从环形器的输出端口可接收输出的三角形光脉冲。
1.一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器(1)、偏振控制器(2)、双平行马赫曾德尔调制器(3)、正弦波本地振荡器(4)、90°电桥(5)、偏置电压源(6)、掺铒光纤放大器(7)、带通滤波器(8)、环形器(9)、啁啾布拉格光纤光栅(10);具体连接方式为:连续波激光器(1)的光输出端接偏振控制器(2)的输入端,偏振控制器(2)的输出端接双平行马赫曾德尔调制器(3)的光输入端,正弦波本地振荡器(4)的电输出端接90度电桥(5)的电输入端,90度电桥(5)的90度电输出端口(51)和0度电输出端口(52)分别接双平行马赫曾德调制器(3)的第一电驱动端口(31)和第二电驱动端口(32),偏置电压源(6)的输出端接双平行马赫曾德调制器(3)的电压偏置端口(33),双平行马赫曾德调制器(3)的光输出端接掺铒光纤放大器(7)的光输入端,掺铒光纤放大器(7)的光输出端接带通滤波器(8)的输入端,带通滤波器(8)的输出端接环形器(9)的输入端(91),环形器(9)的第一输出端(92)接啁啾布拉格光纤光栅(10)的输入端,环形器的第二输出端(93)输出三角形光脉冲。
2.根据权利要求1所述的一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器,其特征在于:调节偏置电压源(6)的输出电压V_bias,使V_bias=V_π,其中V_π为双平行马赫曾德调制器(3)的半波转换电压,且2V≤V_π≤4V;将双平行马赫曾德调制器(3)的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数m=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器(4)输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π;调节啁啾布拉格光纤光栅(9)的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="jpg" inline="no" orientation="portrait" wi="490"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF为正弦波本地振荡器(4)的输出正弦信号,其频率为1GHz≤f_RF≤40GHz;双平行马赫曾德尔调制器(3)的偏置电压源偏移量ΔV_bias,其范围为-0.5%≤ΔV_bias≤1%;经过上述设置,环形器(9)输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF。技术领域
本发明涉及光电子器件、微波光子学、全光数据处理领域,具体地讲是一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器。
背景技术
全光信号处理技术是全光通信网络的重要组成部分,是目前国内外研究的重点。全光信号处理中,周期性三角形光脉冲串是一种周期性且在时域范围内具有线性上升沿与下降沿的特殊光脉冲串,其生成及其他关键技术被广泛研究。光学三角形脉冲可用于全光数据处理。例如,利用三角形光脉冲的时域特性,结合光学非线性效应,三角形光脉冲可实现高效全光波长转换。光学三角形脉冲结合交叉相位调制(XPM),可将时分多路复用(TDM)全光转换成波分复用(WDM)信号。此外,可以通过将三角泵脉冲产生的交叉相位调制和色散介质中的传播相结合来实现光信号时域和频域拷贝、脉冲压缩。因此,光子三角形脉冲发生器被认为是未来的全光网络一个非常重要的设备。近年来,国际上相继报道了一系列三角形光脉冲光子发生器的研究成果。以锁模激光器作为光源的全光脉冲整形是目前获得对称三角形光脉冲所采用的最常用方法。例如,2011年,西南交通大学的J.Ye等人在他们最近的研究成果中提到一种利用保偏光纤、偏振控制器和起偏器作为频谱整形单元,并结合FTTM,可以获得三角形光脉冲(Yexa0J,Yanxa0L,Panxa0W,etxa0al.Photonicxa0generationxa0ofxa0triangular-shapedxa0pulsesxa0basedxa0onxa0frequency-to-timexa0conversion[J].Opticsxa0letters.2011,36(8):1458-1460.)。2013年,A.Zhang等人研究利用三组光栅阵列作为频谱整形单元,结合FTTM可实现任意波形的产生,包括对称三角形光脉冲(A.Zhangxa0andxa0C.Li,Analysisxa0ofxa0dynamicxa0opticalxa0arbitraryxa0waveformxa0generationxa0basedxa0onxa0threexa0FBGxa0arrays[J].Opticsxa0&xa0Laserxa0Technology,2013,vol.52,pp.81-86.)。除上述方法外,也可将连续波激光器作为光源获得对称三角形光脉冲。例如,B.Dai等人利用对连续光进行射频调制产生类似脉冲激光的梳状谱,对所产生的梳状谱各个谱线的幅度及相位进行调整,产生包括对称三角形、锯齿形、平顶形和正弦形等多种时域形状的脉冲(B.Dai,Z.Gao,X.Wang,etxa0al.Generationxa0ofxa0Versatilexa0Waveformsxa0Fromxa0CWxa0Lightxa0Usingxa0axa0Dual-Drivexa0Mach-Zehnderxa0Modulatorxa0andxa0Employingxa0Chromaticxa0Dispersion[J].IEEE/OSAxa0Journalxa0ofxa0Lightwavexa0Technology,2013,vol.31,pp.145-151.)。此外,J.Li等人还提出了以谐波拟合的方式,利用连续波射频调制和光纤色散所致的射频功率衰落效应,获得周期性起伏对称三角形光脉冲串的方法(J.Li,X.Zhang,B.Hraimel,etxa0al.Performancexa0Analysisxa0ofxa0axa0Photonic-Assistedxa0Periodicxa0Triangular-Shapedxa0Pulsesxa0Generator[J].IEEE/OSAxa0Journalxa0ofxa0Lightwavexa0Technology,2012,vol.30,pp.1617-1624.)。但是,上述以锁模激光器作为光源的频谱整形方法,方案需要稳定的锁模脉冲激光器,价格非常昂贵;上述以连续波激光器作为光源的三角形光脉冲发生器,光纤长度范围固定,系统不够灵活,且重复率不够高。为此,设计一种结构简单,价格便宜,可以省去长距离传输所耗光纤,生成具有更高的重复率或更小的脉冲持续时间的光学三角脉冲的发生器是非常必要的。
发明内容
本发明是提供成本低的一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器。与传统的生成方法不同,本装置以连续波激光器为光源,利用双平行马赫曾德调制器分别工作于最大传输点、最大传输点、最小传输点时,输出光信号类似于脉冲形式,随后利用啁啾布拉格光纤光栅中的色散所致强度衰减效应,对光脉冲进行整形,调节装置的参数,获得了具有高重复频率的三角形光脉冲。由于使用四倍射频调制,由于目前调制器的工作频率可达到40GHz,本装置能够产生重复频率160GHz三角形光脉冲。本装置仅采用廉价的连续波激光器为光源,从而极大得降低成本;采用光栅,省去长距离的光纤传输;并且考虑到偏置点漂移,使得本装置具有很高的商用价值。本发明的技术方案:一种基于四倍射频调制的光学三角形脉冲发生器,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器、偏振控制器、双平行马赫曾德尔调制器、正弦波本地振荡器、90°电桥、偏置电压源、掺铒光纤放大器、带通滤波器、环形器、啁啾布拉格光纤光栅;具体连接方式为:连续波激光器的光输出端接偏振控制器的输入端,偏振控制器的输出端接双平行马赫曾德尔调制器的光输入端,正弦波本地振荡器的电输出端接90度电桥的电输入端,90度电桥的90度电输出端口和0度电输出端口分别接双平行马赫曾德调制器的第一电驱动端口和第二电驱动端口,偏置电压源的电输出端接双平行马赫曾德调制器的电压偏置端口,双平行马赫曾德调制器的光输出端接掺铒光纤放大器的光输入端,掺铒光纤放大器的光输出端接带通滤波器的输入端,带通滤波器的输出端接环形器的输入端,环形器的第一输出端接啁啾布拉格光纤光栅的输入端,环形器的第二输出端输出三角形光脉冲。调节偏置电压源的输出电压V_bias,使V_bias=V_π,其中V_π为双平行马赫曾德调制器的半波转换电压,且2V≤V_π≤4V。将双平行马赫曾德调制器的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π;调节啁啾布拉格光纤光栅的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="516"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF为正弦波本地振荡器的输出正弦信号,其频率为1GHz≤f_RF≤40GHz;双平行马赫曾德尔调制器的偏置电压源偏移量ΔV_bias,其范围为-0.5%≤ΔV_bias≤1%;经过上述设置,环形器输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF。本发明的具体工作原理如下:由连续波激光器输出的光电场表达式为:E_in(t)=E₀exp(jω₀)xa0xa0(1)其中E₀为光信号幅度,ω₀为中心角频率,然后光信号经过偏振器输入到双平行马赫曾德尔调制器,当DP-MZM的消光比为ε_r=∞时,DP-MZM输出端的光场分布为 E ( t ) = E in ( t ) 2 { exp [ j V RF 2 V π cos ( ω RF t ) ] + exp [ - j V RF 2 V π cos ( ω RF t ) ] - exp [ - j V RF 2 V π sin ( ω RF t ) ] - exp [ + j V RF 2 V π sin ( ω RF t ) ] = E in ( t ) 2 Σ k = - ∞ ∞ a 4 k - 2 exp [ j ( 4 k - 2 ) ω RF t - - - ( 2 ) ]]>其中,a_4k-2=[j^4k+2+j^4k-2(-1)^4k-2-(-1)^4k-2-1]J_4K-2(m),V_π表示DP-MZM的半波转换电压。本地射频振荡器输出射频信号表达式为V_RF(t)=V_RFcos(ω_RFt),其中V_RF和ω_RF=2πf_RF分别表示射频信号幅值和角频率。已知m=πV_RF/2V_π,由图可知当m=4.438时,有J₂(m)≈3J₆(m)。可以发现10次谐波非常小,可以被忽略。此时,光场强度中RF的分量只有4次,8次和12次谐波。方案利用啁啾光纤布拉格光栅模拟单模光纤特性来消除不需要的8次谐波(cos(ω_RFt)),则光栅色散量需满足: DL = ( 2 n + 1 2 ) cπ 2 8 ω RF 2 λ 0 2 , n = 0,1,2 , . . . . . . ( 3 ) ]]>其中λ₀为中心波长,c为光在真空中的传播速度。此时,输出端光场强度为: I out ( t ) ∝ cos ( 4 ω RF t ) + J 6 2 ( m ) J 2 2 ( m ) cos ( 12 ω RF t ) - - - ( 4 ) ]]>理想三角波形的傅里叶展开式: T ( t ) ∝ cos ( Ωt ) + 1 9 cos ( 3 Ωt ) + 1 25 cos ( 5 Ωt ) + . . . ( 5 ) ]]>此时,对于给定的调制参数m=4.438,(4)式中ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="452"/>假设Ω=4ω_RF。因为有限消光比的存在,须考虑±1,±3,±5,±7奇次阶边带带来的影响。这个影响可以通过适当调整光栅色散系数n来最小化。且当n=5时,为最佳。此时,ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="541"/>在调制器后接入掺铒光纤放大器,对光脉冲信号进行放大,并接入带通滤波器对不需要的噪声边带进行滤波。所产生的三角波形非常接近于理想三角波形,参考图(2)所示为三角形波形比较示意图,实线为I_out(t),点线为T(t),可见两者波形非常近似,差别可忽略,这说明利用前两阶谐波拟合可以近似表示对称三角形的时域特征。可见本装置从原理上是绝对可行的。本发明的有益效果具体如下:本发明不涉及复杂的结构,充分利用电光调制原理,以光子学方法产生了高重复频率的三角波,并且方案采用廉价的连续波激光器,并用光纤光栅取代普通单模光纤,可以极大的降低获得成本。
附图说明
图1一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生装置示意图。图2三角形波形比较示意图图3三角形光脉冲发生装置产生的三角波时域波形示意图(频率f=1GHz)。图4三角形光脉冲发生装置产生的三角波时域波形示意图(频率f=10GHz)。图5三角形光脉冲发生装置产生的三角波时域波形示意图(频率f=20GHz)。图6三角形光脉冲发生装置产生的三角波时域波形示意图(频率f=30GHz)。图7三角形光脉冲发生装置产生的三角波时域波形示意图(频率f=40GHz)。
具体实施方式
下面结合附图1至7对一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器作进一步描述。实施例一一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器,如图1所示,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器1、偏振控制器2、双平行马赫曾德尔调制器3、正弦波本地振荡器4、90°电桥5、偏置电压源6、掺铒光纤放大器7、带通滤波器8、环形器9、啁啾布拉格光纤光栅10;具体连接方式为:连续波激光器1的光输出端接偏振控制器2的输入端,偏振控制器2的输出端接双平行马赫曾德尔调制器3的光输入端,正弦波本地振荡器4的电输出端接90度电桥5的电输入端,90度电桥5的90度电输出端口51和0度电输出端口52分别接双平行马赫曾德调制器3的第一电驱动端口31和第二电驱动端口32,偏置电压源6的电输出端接双平行马赫曾德调制器3的电压偏置端口33,双平行马赫曾德调制器3的光输出端接掺铒光纤放大器7的光输入端,掺铒光纤放大器7的光输出端接带通滤波器8的输入端,带通滤波器8的输出端接环形器9的输入端91,环形器9的第一输出端92接啁啾布拉格光纤光栅10的输入端,环形器的第二输出端93输出三角形光脉冲。调节偏置电压源6的输出电压V_bias,令V_bias=V_π=2V,其中V_π为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压。将双平行马赫曾德调制器3的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器4输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π=5.65V,其中V_π=2V,为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压;调节啁啾布拉格光纤光栅9的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="540"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="524"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF=1GHz为正弦波本地振荡器4的输出正弦信号;双平行马赫曾德尔调制器3的偏置电压源偏移量ΔV_bias=0.5%;本实施例ε_r取值为25dB,ΔV_bias取值为0.5%,f_RF=1GHz,V_π=2V,经过上述调节后,光纤光栅9输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF=4GHz,对应时域曲线图3所示。实施例二一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器,如图1所示,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器1、偏振控制器2、双平行马赫曾德尔调制器3、正弦波本地振荡器4、90°电桥5、偏置电压源6、掺铒光纤放大器7、带通滤波器8、环形器9、啁啾布拉格光纤光栅10;具体连接方式为:连续波激光器1的光输出端接偏振控制器2的输入端,偏振控制器2的输出端接双平行马赫曾德尔调制器3的光输入端,正弦波本地振荡器4的电输出端接90度电桥5的电输入端,90度电桥5的90度电输出端口51和0度电输出端口52分别接双平行马赫曾德调制器3的第一电驱动端口31和第二电驱动端口32,偏置电压源6的电输出端接双平行马赫曾德调制器3的电压偏置端口33,双平行马赫曾德调制器3的光输出端接掺铒光纤放大器7的光输入端,掺铒光纤放大器7的光输出端接带通滤波器8的输入端,带通滤波器8的输出端接环形器9的输入端91,环形器9的第一输出端92接啁啾布拉格光纤光栅10的输入端,环形器的第二输出端93输出三角形光脉冲。调节偏置电压源6的输出电压V_bias,令V_bias=V_π=2V,其中V_π为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压。将双平行马赫曾德调制器3的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器4输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π=5.65V,其中V_π=2V,为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压;调节啁啾布拉格光纤光栅9的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="542"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="187"/>ps/nm,其中c为真空中光的传播速度,f_RF=10GHz为正弦波本地振荡器4的输出正弦信号;双平行马赫曾德尔调制器3的偏置电压源偏移量ΔV_bias=0.5%;本实施例ε_r取值为25dB,ΔV_bias取值为0.5%,f_RF=10GHz,V_π=2V,经过上述调节后,光纤光栅9输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF=40GHz,对应时域曲线图4所示。实施例三一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器,如图1所示,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器1、偏振控制器2、双平行马赫曾德尔调制器3、正弦波本地振荡器4、90°电桥5、偏置电压源6、掺铒光纤放大器7、带通滤波器8、环形器9、啁啾布拉格光纤光栅10;具体连接方式为:连续波激光器1的光输出端接偏振控制器2的输入端,偏振控制器2的输出端接双平行马赫曾德尔调制器3的光输入端,正弦波本地振荡器4的电输出端接90度电桥5的电输入端,90度电桥5的90度电输出端口51和0度电输出端口52分别接双平行马赫曾德调制器3的第一电驱动端口31和第二电驱动端口32,偏置电压源6的电输出端接双平行马赫曾德调制器3的电压偏置端口33,双平行马赫曾德调制器3的光输出端接掺铒光纤放大器7的光输入端,掺铒光纤放大器7的光输出端接带通滤波器8的输入端,带通滤波器8的输出端接环形器9的输入端91,环形器9的第一输出端92接啁啾布拉格光纤光栅10的输入端,环形器的第二输出端93输出三角形光脉冲。调节偏置电压源6的输出电压V_bias,令V_bias=V_π=2V,其中V_π为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压。将双平行马赫曾德调制器3的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器4输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π=5.65V,其中V_π=2V,为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压;调节啁啾布拉格光纤光栅9的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="540"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="329"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF=20GHz为正弦波本地振荡器4的输出正弦信号;双平行马赫曾德尔调制器3的偏置电压源偏移量ΔV_bias=0.5%;本实施例ε_r取值为25dB,ΔV_bias取值为0.5%,f_RF=20GHz,V_π=2V,经过上述调节后,光纤光栅9输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF=80GHz,对应时域曲线图5所示。实施例四一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器,如图1所示,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器1、偏振控制器2、双平行马赫曾德尔调制器3、正弦波本地振荡器4、90°电桥5、偏置电压源6、掺铒光纤放大器7、带通滤波器8、环形器9、啁啾布拉格光纤光栅10;具体连接方式为:连续波激光器1的光输出端接偏振控制器2的输入端,偏振控制器2的输出端接双平行马赫曾德尔调制器3的光输入端,正弦波本地振荡器4的电输出端接90度电桥5的电输入端,90度电桥5的90度电输出端口51和0度电输出端口52分别接双平行马赫曾德调制器3的第一电驱动端口31和第二电驱动端口32,偏置电压源6的电输出端接双平行马赫曾德调制器3的电压偏置端口33,双平行马赫曾德调制器3的光输出端接掺铒光纤放大器7的光输入端,掺铒光纤放大器7的光输出端接带通滤波器8的输入端,带通滤波器8的输出端接环形器9的输入端91,环形器9的第一输出端92接啁啾布拉格光纤光栅10的输入端,环形器的第二输出端93输出三角形光脉冲。调节偏置电压源6的输出电压V_bias,令V_bias=V_π=2V,其中V_π为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压。将双平行马赫曾德调制器3的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器4输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π=5.65V,其中V_π=2V,为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压;调节啁啾布拉格光纤光栅9的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="543"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="335"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF=30GHz为正弦波本地振荡器4的输出正弦信号;双平行马赫曾德尔调制器3的偏置电压源偏移量ΔV_bias=0.5%;本实施例ε_r取值为25dB,ΔV_bias取值为0.5%,f_RF=30GHz,V_π=2V,经过上述调节后,光纤光栅9输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF=120GHz,对应时域曲线图6所示。实施例五一种基于四倍射频调制的三角形光脉冲发生器,如图1所示,其特征在于:该三角形脉冲发生器包括,连续波激光器1、偏振控制器2、双平行马赫曾德尔调制器3、正弦波本地振荡器4、90°电桥5、偏置电压源6、掺铒光纤放大器7、带通滤波器8、环形器9、啁啾布拉格光纤光栅10;具体连接方式为:连续波激光器1的光输出端接偏振控制器2的输入端,偏振控制器2的输出端接双平行马赫曾德尔调制器3的光输入端,正弦波本地振荡器4的电输出端接90度电桥5的电输入端,90度电桥5的90度电输出端口51和0度电输出端口52分别接双平行马赫曾德调制器3的第一电驱动端口31和第二电驱动端口32,偏置电压源6的电输出端接双平行马赫曾德调制器3的电压偏置端口33,双平行马赫曾德调制器3的光输出端接掺铒光纤放大器7的光输入端,掺铒光纤放大器7的光输出端接带通滤波器8的输入端,带通滤波器8的输出端接环形器9的输入端91,环形器9的第一输出端92接啁啾布拉格光纤光栅10的输入端,环形器的第二输出端93输出三角形光脉冲。调节偏置电压源6的输出电压V_bias,令V_bias=V_π=2V,其中V_π为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压。将双平行马赫曾德调制器3的两个子MZ和一个母MZ分别偏置于最大传输点、最大传输点、最小传输点;设定调制系数=πV_RF/2V_π=4.438,调节正弦波本地振荡器4输出的正弦信号幅值V_RF=2.825V_π=5.65V,其中V_π=2V,为双平行马赫曾德调制器3的半波转换电压;调节啁啾布拉格光纤光栅9的总色散量DL,满足ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="542"/>ntent="drawing" img-format="tif" inline="yes" orientation="portrait" wi="336"/>其中c为真空中光的传播速度,f_RF=40GHz为正弦波本地振荡器4的输出正弦信号;双平行马赫曾德尔调制器3的偏置电压源偏移量ΔV_bias=0.5%;本实施例ε_r取值为25dB,ΔV_bias取值为0.5%,f_RF=40GHz,V_π=2V,经过上述调节后,光纤光栅9输出为三角形光脉冲,重复频率为f=4f_RF=160GHz,对应时域曲线图7所示。